灵石县节能燃烧器自动除渣

    本文敘述了发展大能量高强生物质燃烧机的必要性及其先点它可提高炉管平均热强度，降低造价；降低过剩空气量节约燃料；减少大气污染，降低噪声等介绍了高强生物质燃烧机的原理和结构，并附有系列尺寸可供设计参考。

    大能量高强生物质燃烧机是高度强化燃烧的苼物质燃烧炉它能适应炼油厂管式加热炉目前的发展方向：大型化、率、低污染、低噪声、自动化和烧劣质燃料等。

在额定负荷采用慣运行方式，没有进行任何调整的工况下投运A、B、C磨，对*号锅炉的NO的排放量进行了测量，NO的排放量为* *** mg/N ff**，在运行情况基本相同的情况丅*号锅炉的NO。的排放量为* *0* mg/Nm*仅下层采用该技术的锅炉与同类型没有采用该技术的锅炉相比NO。排放量降低**—ng/Nm*降幅达*%0可以设想，若将锅炉嘚**只生物质燃烧炉全部更换为新型生物质燃烧炉锅炉的NO。将进一步下降 我国大容量锅炉的发展走了一条设备引进与技术引进相结合的噵路。在引进方面引进锅炉产品与引进锅炉技术同步进行。我国在*0世纪*0年代末开始引进国外*00MW以上的大容锅炉和锅炉制造技术我国三大電站锅炉制造厂的上海锅炉厂有限公司、哈尔滨锅炉厂有限公司和东方锅炉（集团）股份有限公司引进美国CE技术生产直流生物质燃烧机锅爐，原北京锅炉厂与美国B&W公司合作生产旋流生物质燃烧机锅炉由此，到*0世纪*0年代末我国电网的大机组形成了以*00MW为主力机组的发展格局*0卋纪*0年代初开始，我国引进机组开始向*00MW迈进利用引进技术国产的*00MW机组也几乎同步进入电网。新世纪之初又开始引进*00MW的超大容量锅炉，國产超大容量锅炉机组亦正处在技术和设计的准备阶段*0多年我国电力工业快速发展的事实证明，设备的引进加快了我国电力建设技术嘚引进提高了我国大机组的设计与生产能力。同时充分表明，先进技术与设备电厂机组、稳发的保障 经过计算，喷嘴的燃气质量流量為*.*** ***×l0* kg/s空气的质量流量为*.*** ***×*0-*kg/s，因此该引射器的大引射系数为**.*从浓度分布图可以看出，甲烷浓度在出口断面大约在*%l*%之间，基本达到了均勻 在结渣与高温腐蚀*方面，四角布置与墙式布置锅炉均存在较大问题须不断地加以研究、改进和完善。器浓淡分离稳燃、分层配风、()FA嘚技术发展方法上有雷同之处。近年来国外有旋流生物质燃烧机采用炉膛切圆布置o钥，更明确表明*类生物质燃烧机及其传统布置有著更深相互融合的趋势。 *00MW燃用贫煤锅炉的水冷壁高温腐蚀和强结焦性烟煤及存在卫燃带燃用无烟煤锅炉中的结焦问题成为目前国内锅炉嘚主要问题。 ****年西德电力工业中燃油的比重只占**%．而***0年已上升到*0%****年单只生物质燃烧机热功率仅为* , 0～*．O×*0n大卡／时（燃油量为*00-.*00斤／时）。這一年次制造了热功率为*0.0×*0n大卡／时（燃*由量为*000公斤／时）的油生物质燃烧机采用带有轴向和径向旋流叶片的扩散器。在当时这种发展被认为是冒进的。

现代炼油厂管式加热炉越来越大型化了国外已有1亿千卡／时，甚至有2.4亿千卡／时的加热炉投入运转国内设计的常減压催化联合加热炉，已达0.8亿千卡／时如此大型化的加热炉，再用原来普遍使用的小能量（≤300万千卡／时）生物质燃烧机显然是不合适嘚定大。因此在设计和制造焊接结构时应该了解和掌握各种材料的特点针对产品要求和使用条件来合理地选用材料和制订工艺。例如對于一些要求应力处理的厚壁高压容器需要考虑再热裂纹问题对一些具有角焊缝的厚板大型结构，要考虑层状撕裂问题对一些碳、疏含量偏高或有严重偏析的材料就要考虑热裂纹间题。

大容量生物质燃烧机制造的发展趋势*.*低负荷稳燃与调峰 为了应对这些新的问题的锅爐工作者进行了持续不断的研究，以往的一些经验值得吸收未来的一些动向值得注意。 引射器是大气式生物质燃烧机的关键部件之一其作用是引射一定量的空气，使空气与燃气混合均匀并为生物质燃烧机头部提供一定的静压。传统的引射器是由吸气渐缩管、混合管和漸扩管组成长度大、结构复杂；现代燃气设备结构紧凑，往往要求引射器进行简化设计有的仅用一段直管代替，无空气调节装置但甴于目前缺乏设计理论指导，主要依靠经验、半经验来设计生物质燃烧机既费时、成本又高。利用计算流体力学软件对一般引射器的內部流场进行模拟分析，可以为初步设计的生物质燃烧机提供各项技术参数从而指导生物质燃烧机进行进一步改进，终达到理想的结构設计人人减少生物质燃烧机I*|，J研制试成本*.*热态工业试验

    此外，在设计和制造焊接结构时除了必须考虑到材料本身的可焊性外焊接内應力也是一个非常重要的问题。焊接接头内的一些缺陷和使用性能如各种各样的裂纹，应力腐蚀和焊接结构的脆性破坏等都与内应力有關影响焊接内应力大小的因素很多，从结构设计方面来考虑焊缝分布、接头型式、坡口大小、角焊缝的焊脚大小和焊缝强度的选择等嘟对内应力有很大影响。有时单纯从强度出发认为加

* *类燃烧技术发展中值得注意的经验与动向 *)调风器、喷嘴和喉部的位置和尺寸；* 结论 (*)四角布置生物质燃烧机锅炉的过热器与再热器超温爆管虽然有热偏差的内在因素但是现在看来主要还是材料选用不当所致。我国在引进原CE公司高温再热器技术过程中对高温过热器与再热器采用T**的抗高温氧化性（耐温**0℃）和对钢研*0*的认识不足，用抗高温氧化性较差的钢研*0*（耐温*00～**00C）替代了T**钢由此导致了一批锅炉高温过热器与再热器的超温与爆管。上海锅炉厂有限公司在****年以后生产的*0台锅炉上高温过热器與再热器全部更换了T**钢，未再发生过超温爆管由此亦表明，超温爆管在今后一段时期将不再成为四角切向燃烧锅炉的主要问题 此外，甴于引射器通常是埘称的为J’减少汁算量，也可以只对*／*的对称体积进行建模

大焊脚，提高焊条的强度级别总是比较可靠的但实际仩这样却加大了内应力，不l仑从缺陷的角度出发还是从接头使用性能的角度出发都是不利的它可能影响到焊接结构的使用性。在设计时必须对这些问题加以考虑有时宁可牺牲一些强度而来保证结构的其它要求。从制造T艺来说装配质量，焊接次序和悍接规范等也都对焊後内应力r『很大的影响因此不仅在制订工艺时要考虑到这些问题，而在施工过程中对这些工艺规程更必须严格遵守

锅炉技术发展过程Φ，容量的增大和参数的提高是一个主要的趋势这其中，受热面的发展与燃烧技术的进步成为其发展的核心循环方式从自然循环、控淛循环到直流炉推动锅炉向高参数方向发展，燃烧技术的进步则成为推动锅炉机组大型化的一个重要方面 建模和网格划分可以运用GAMBIT软件進j J：。 值得注意的是由于各生物质燃烧机间的煤粉分配偏差存在的必然性，尤其是当这种偏差较大(达*0%～*0%)时会造成对NO.排放的增加并且其對墙式布置的影响将更大。统计看来同类燃料的直流生物质燃烧机锅炉产生的NO.比前后墙旋流生物质燃烧机锅炉低*0 %～**%。现已在很多锅炉中證实了这一点因此，在控制NO．排放方面直流生物质燃烧机方式较旋流燃烧方式的优势仍是十分明显的转在生物质燃烧机出口中心附近形成稳定的、合适的轴向回流区。旋流生物质燃烧机的旋转强度决定旋流生物质燃烧炉的工作特性旋流强度既要足够的大以满足稳定着吙的需要，同时又要避免过大的旋流强度造成火焰刷墙引起生物质燃烧机区域炉壁结渣。在中小容量的锅炉中主要采用单面墙布置的方式。在大容量锅炉中随着炉膛容积的增大，都采用前后墙布置的方式从单个旋流生物质燃烧机特点来看，前期的混合比较强烈后期的混合显得比较薄弱。利用前后墙对冲布置的方式就弥锅炉补了后期混合的不足 生物质燃烧机区域的流动是极其复杂的。其基本的复雜性在于受限射流流动的复杂性实验研究、数值模拟目前也仅仅作为参考，迄今工程设计中成熟的设计原则依据的还是基于大量成功工程实践经验的反馈例如，对于四角布置锅炉延续了几十年的同心射流假想切圆直径的设计准则，就是其中的典型但它也仅仅对于烟煤锅炉的设计为成功，在大容量贫煤锅炉的设计中其给出的灵活性设计原则 “在不造成结渣的条件下，一次风切圆直径取得稍大”．恰恰常常带来结渣与高温腐蚀其实，在传统设计中同样生物质燃烧机布置情况下，烟煤锅炉一次风动量较大刚度较强，燃烧较早如果假想切圆直径按偏于保守设计，一次风就不具备刷墙的条件因而，一般不太容易发生炉膛结渣与高温腐蚀炉膛结渣、高温腐蚀主要與一次风刷墙相关，其证据前者显而易见后者以实测壁面附近呈强还原性气氛为证。我国大机组中的贫煤锅炉大量发生高温腐蚀则一方面与贫煤燃烧过程本身较迟有关，另一方面主要与贫煤锅炉一次风的普遍刷墙有关后者与贫煤锅炉生物质燃烧机射流粗疏的设计原则囿着密切的联系。为了稳定燃烧贫煤一次风采用较低的喷口流速，又采用热风送粉空气的密度降低，考虑到后期燃尽二次风采用较高的速度，因而一、二次风的刚度相差甚为悬殊一次风补偏尤恐木及，还要放大一次风的假想切圆反其道而行之，其后果如此也是必嘫究其因，还在由于对炉流运动无法准确预测之故推迟燃烧的贫煤，在煤粉刷墙处严重缺氧，导壁面附近强还原性气氛；煤粉颗粒刷墙后又造成壁面局部热流密度的成倍提高，壁温飞升从而，高温腐蚀在贫煤锅炉中形成普遍情况要彻底改变这一局面，我们认为關键应在深化炉内流动规律研究基础上提出合理的射流布置方案 模拟计算具体分为以下的工作。

    这样多的生物质燃烧机在其布置和操莋维护方面都是很困难的，更不用说实现燃料一空气自动比例调节了因此要求用于大型化加热炉的生物质燃烧炉必须是大能量的。

*0世纪*0姩代以前我国锅炉技术以开发为主。国产的大容量锅炉为*00MW*0世纪*0年代，随着我国的改革开放引进国外大机组和锅炉设计技术时，考虑箌我国多年来对*类生物质燃烧机锅炉的认识还是主要选择了直流生物质燃烧炉锅炉。但旋流生物质燃烧机锅炉也有设备与技术的引进 菦年来，过热器与再热器的超温问题主要发生在大容量四角切圆布置的锅炉上旋流燃烧器锅炉上确实尚未有类似的严重情况发生。这是倳实对此需要客观的分析。 其次是流体设置设为甲烷一空气混合物。对于其它非天然气生物质燃烧机可以通过改变甲烷的物性参数來实现，即以甲烷来代表燃气

目前国外炼油厂管式加热炉用的大能量生物质燃烧机，大发热量已达5700万千卡／时但它不是高强生物质燃燒机。国外炼油厂加热炉采用的大能量高强生物质燃烧机发热量一般在500～1500万千卡／时的范围内炼油厂管式加热炉的用途是加热油品，如果局部过热会引起油品变质或结焦缩短操作周期，甚至烧坏炉管造成事故。因此它要求：火焰形状稳定刚直有力；火焰离炉管应有足够的距离，更不允许火焰舔着炉管况且，炼油厂管式加热炉的大型化不应该是现有加热炉的简单放大和堆砌它应该具有更高的平均熱强度，更高的热效率和尽可能小的体积从这些要求出发，大型化的加热炉所用的生物质燃烧炉不仅应该是大能量的，而且还应该是高度强化燃烧的

在同层次、同动摄比下进行。试验结果表明：生物质燃烧机摆动角度后气流旋转强烈的位置发生变化，即火焰中心位置发生变化生物质燃烧机向上摆动**。、*0时，旋转强烈区的位置分别提高约*.*米和*.*米但生物质燃烧机向下摆动** 0和*0。时旋转强烈区的位置下降不明显。总之摆动生物质燃烧机角度是一种适应I负荷调节和煤种变化的可行方法。但是提高摆动角度后，一、二次风混合提前旋转减弱，对燃用较差的煤种可能会有不利影响 用冷空气燃烧天然气的运行中得出，当锅炉半负荷时炉膛中发生强烈的共振现象。頻率分析指出：此振动是由于生物质燃烧机组的一次风箱和炉膛的固有频率一致而引起的通过改变炉膛固有频率来共振现象。虽然以冷涳气运行时速度较低但是仍能按照化学当量的数值进行燃烧。当烟气中含氧约为0.*%【按体积计）时不存在一氧化碳。当燃用燃气轮机排氣运行时发现另一个频率，造成炉膛更大的共振现象其原因尚未能确定。炉膛中大规模、长时间地发生这种现象至今还没有精确的悝论计算，只有通过试验来如改变气体喷嘴的开孑L与调风器的相对位置等办法。 西柏坡发电有限责任公司厂*、*锅炉是由北京巴布科克威尔科克斯有限公司制造的B跚B一* 0**/**. *-M型固态排渣生物质粉锅炉。采用钢球磨中间储仓式热风送粉系统锅炉配有**个B跚B司标准的EI-DRB型旋流生物质燃燒机，其结构简图如图*所示**只生物质燃烧机分为*层，前后墙对冲布置标高分别为** *** mrn、** **0 mm、** *** ***mm（宽×高×厚）的隔仓式大风稳每个大风箱由隔板分成*个隔仓，对*排生物质燃烧机进行配风。EI-DRB型生物质燃烧机为双调风形式是为了降低NO。排放而开的一种燃烧技术有*个内二次风轴向葉片，**个外二次风切向叶片内、外层二次风的旋转方向是一致，内层二次风用来引燃生物质粉外层二次风用来补充己然烧生物质粉所需的空气，使之完全燃烧二次风的旋转强度可以改，旋转气流将炉膛内的高温烟气卷吸到生物质粉着火区使生物质粉得到点燃和稳定燃烧。 现在蒸发量为*000吨／时和*000吨／时锅炉已经提到议事日程上来今后每台锅炉蒸发量要超过*000吨／时。从美国和苏联锅炉制造情况来看單机容量为*000吨／时锅炉几年前就已得出运行结果

高强生物质燃烧机的优点提高炉管平均热强度，降低造价对于一定的发热量燃烧速率越高，火焰就越小高强生物质燃烧机的燃烧速率一般比自然通风生物质燃烧机高10一15倍。如此高度

*.*大型电站锅炉采用直流生物质燃烧机与旋鋶生物质燃烧炉的背景

强化的燃烧再加上有些高强生物质燃烧机出口设计成收缩型，必然会产生很高的出口流速有些特殊用途的高强苼物质燃烧机，出口流速高达460米／秒左右生物质燃烧机的高出口流速在炉膛内起到射流作用，造成强烈的炉内烟气循环使炉膛温度和爐管表面热强度的分布都很均匀。

旋流生物质燃烧机锅炉也存在结渣与高温腐蚀问题例如，出东德州电厂*00MW锅炉就发生了严重的结渣。*.* 數值模拟的一般步骤 直流燃烧方式的生物质燃烧机射流在喷入炉膛时本身无旋转生物质燃烧机通常布置在炉膛*个角上，依靠上下游射流嘚相互点火作用稳定燃烧；直流生物质燃烧机通常分携带煤粉的一次风与起助燃作用的二次风生物质燃烧机喷口布置于炉膛生物质燃烧機区域的*个角上，生物质燃烧炉的布置形式随煤种而变对于中质以上的烟煤由于比较容易着火而采用一、二次风喷口间隔布置的均等配風法，并且采用直吹式制粉系统对于贫煤与无烟煤，为了稳定着火采用中间储仓制热风送粉方式，并且为了减少着火初期与二次风的混合故通常采用一、二次风相对分别集中布置。在直吹式制粉系统中为合理组织炉膛运行工况，同一层一次风生物质燃烧机与同一台磨煤机相连并且采取措施减少各个角上风、粉分配的不均匀性。随着锅炉容量的增大生物质燃烧机的数目增多，生物质燃烧机组的高喥相应增加

    对于炼油厂管式加热炉来说，辐射炉管面平均热强度是一个极为重要的参数平均热强度高，所需炉管就少炉子体积小，總投资也就少但是，平均热强度不是随便选取的它受许多条件的约束，如炉管金属的允许使用温度、被加热油品的裂解倾向、炉管表媔热强度分布的均匀性等在前两个条件相同的情况下，炉管表面热强度分布越均匀平均热强度也就越高。

求稳定燃烧和热效率的前环境保护时代-*0世纪*0年代以前．*类生物质燃烧机在不分高下市场决定产品的生存与友展，因而以*类不同类型生物质燃烧机为特征的*大公司嘚锅炉产品得以长期共存，各自发展 *，项是必要的它能保证*个法向应力的总和等于*倍紊流动能觚在此定义为吉巧丐）。比例因子∥昰紊流粘性系数，它与分子粘性系数相反不是流体特性，而是强烈地依赖紊流状态从流场的一个点到另一个点，从一种流动到另一种鋶动它都可能有显著的变化。雷诺应力分量的耗散与单位质量的流体脉动动能耗散率F有关而e在紊流模式中是一个极为重要的参数。为確定这一参数在高雷诺数流动中，局部各向同性占优势耗散率e等于分子运动粘性系数乘以脉动强度(*u，／*xF。*.* 中心给粉旋流生物质粉生粅质燃烧炉的提出

炉管表面热强度分布的不均匀性包括沿管长和管子圆周的不均匀性两个方面采用自然通风生物质燃烧机的炉膛烟气扰動不好，其传热主要是靠火焰辐射、烟气中的三原子气体辐射和自然对流来完成的因此，炉管表面热强度无论是沿管长还是沿管子圆周嘟极不均匀一股的强制通风生物质燃烧机虽然比自然通风的好一些，但仍很不理想采用高强生物质燃烧机时炉膛烟气被强烈扰动，传熱主要是靠温度高而均匀的烟气辐射和强迫对流来完成的火焰辐射的分额相对地减少很多，因此其炉管表面热强度分布非常均匀文献介绍了在同一台双室立式管式炉内采用一般强制通风生物质燃烧机和高强生物质燃烧机所实测的热强度分布曲线，如图3所示从图3a中可以看出，采用一般强制通风生物质燃烧机得到的炉管热强度仍很不均匀为了保证高值处炉管不被烧坏，油品不会裂解和结焦只能将平均熱强度取得很低，这就使炉管有效利用率降低炉子体积增大，总投资增加而采用高强生物质燃烧机所得到的炉管表面热强度却非常均勻，如图3b所示这就能将平均强度取得很高仍不会造成高值处炉管烧坏或品结焦，从而大大提高了炉管有效利用率减少了炉子总投资。攵献认为采用高强生物质燃烧机，对于新建加热炉可以减25%的投资对于已建的炉子则能相应提高处理能力25%。

导则的适用范围和推荐的燃烷器型式 引射器是大气式生物质燃烧机的关键部件之一其作用是引射一定量的空气，使空气与燃气混合均匀并为生物质燃烧机头部提供一定的静压。传统的引射器是由吸气渐缩管、混合管和渐扩管组成长度大、结构复杂；现代燃气设备结构紧凑，往往要求引射器进行簡化设计有的仅用一段直管代替，无空气调节装置但由于目前缺乏设计理论指导，主要依靠经验、半经验来设计生物质燃烧机既费時、成本又高。利用计算流体力学软件对一般引射器的内部流场进行模拟分析，可以为初步设计的生物质燃烧机提供各项技术参数从洏指导生物质燃烧机进行进一步改进，终达到理想的结构设计人人减少生物质燃烧机I*|，J研制试成本 传统同心切圆直流生物质燃烧机锅爐炉膛出口残余旋转较大，炉膛出口的烟温偏差随锅炉容量的增大而增大引进机组对炉膛出口烟温偏差不从燃烧侧采取措施，这是造成夶机组锅炉炉膛出口存在较严重烟温偏差的客观因素*00MW机组炉膛出口两侧烟温大偏差约*00℃，*00MW机组炉膛出口两侧大烟温偏差约*00～**00C*00MW机组炉膛絀口两侧烟温大偏差约**0～*00℃。这一统计结果主要与设计中各种容量等级的锔炉采用相似的炉膛工况设计（假想切圆直径按比例增大生物質燃烧机布置方式相似）有关。近年来的研究表明烟温偏差主要取决于生物质燃烧机综合旋转动量流率矩。因而改变生物质燃烧机射鋶的综合旋转动量流率矩设计能够有效地控制炉膛烟气残余旋转，进而控制炉膛出口烟道两侧的烟偏差生物质燃烧机上部燃尽风或分离式的OFA采用与生物质燃烧机区域主旋转气流反切的设计，可以较好地解决炉膛出口的烟温偏差石横等电厂反切改造之成功即其实例。西安茭通大学提出的将炉膛旋转动量流率矩控制在o．*～*. **能够较好地控制炉膛出口烟温偏差的实验结果* *_亦可以作为锅炉生物质燃烧机布置设计嘚有益参考。 大容量生物质燃烧机的初步运行经验得出：其运行结果与试验装置所得出的数据基本上是一致的在火焰稳定性与燃烬方面昰良好的。使用气体燃料时炉膛的共振问题有待进一步理论研究，因为有不同的、互不相关的因素存在但是，必须强调指出现在已鈈存在大容量生物质燃烧机本身引起的问题。同样的现象在各地装有小容量生物质燃烧机的锅炉中也发现这是一个燃烧问题，即生物质燃烧机和炉膛的相互作用问题根据现有的经验．可以指望在不久将来能够制造出更大的单只容量达*～*.*亿大卡／时(**0～***亿焦耳／时)的生物质燃烧机。目前装有这种生物质燃烧机的锅炉正在制造。但尚未确定今后是否还要进一步增大生物质燃烧机的容量。

封和改进生物质燃燒机性能来解决就生物质燃烧机本身需要的过剩空气而言，自然通风一般需要30～50%的过剩空气设计和操作维修好的，也需要20～30%的过剩空氣因为自然通风空气的动能小，燃料和空气泥合很差若过剩空气太少，则会产生不完全燃烧对提率反而不利。即使是一般的强制通風生物质燃烧机其生物质燃烧机前的风压，也只有25毫米水柱左右由于其空气动能不够大，要达到完全燃烧也必须有10～15%的过剩空气高強生物质燃烧机一般都采用较高的风压(150～450毫米水柱)供风，并且一般都有预燃筒约束空气使之不会散逸于炉膛，因此它可以在≤5%的过剩空氣下完全燃烧假定排烟温度为400℃，则过剩空气量为5%的高强生物质燃烧炉比过剩空气量是30%的自然通风生物质燃烧机可提率4%排烟温度为200℃時，仍能提率2%仅就这一点而论，高强生物质燃烧炉带来的经济收益也是显著的如一台燃烧发热量为2160万千卡／时的加热炉。

* *类生物质燃燒机锅炉的性能对比 *次再热蒸汽参数 *0巴／**0C 由于影响煤燃尽度的因素很多，各因素对燃烧的影响既有互补又有抵消，而且直流生物质燃烧机与旋流生物质燃烧机燃烧技术各自又都在发展，所以综合看来，*类锅炉在燃尽度上并无明显的差别 通过锅炉热态试验，得出了適于* 0** t/h燃生物质锅炉的运行方式试验表明：*号炉下层生物质燃烧炉采用浓淡旋流生物质粉生物质燃烧炉后，锅炉可以在*00 MW的电负荷下稳定运荇炉膛负压稳定，主蒸汽压力、主蒸汽温度达到了设计要求经过一系列燃烧调整后，锅炉效率达到**. 0*%锅炉效率提高了0.**%。在额定负荷保持中下排给粉机转速接近，上排给粉机转速不低于*00 r/min,锅炉燃烧的经济性较好；各层二次风挡板全开时运行的经济性优于其它的挡板开庋组匼的经济性；两台磨运行的经济性高于三台磨运行的经济性

    影响加热炉效率的主要因素是排烟温度和过剩空气量。排烟温度的降低是由增加传热而积和引入冷源（冷进料、冷空气和冷水等）来解决的而过剩空气量则靠炉壳的密高强生物质燃烧机所需鼓风机耗电每小时约22喥。以每度电折合0.3公斤油计算效率提高4%，每年可节约燃料油(x= 635.2吨（每公斤燃料油的热值按1万千卡计）效率提高2%，每年仍能节约燃料油（2160×2%-

    减少大气污染减轻炉管积灰和腐蚀

    氧燃烧）在减少大气污染，减轻炉管积灰和减轻低温和高温腐蚀方面的作用也是相当明显的

至今所采用的“旋流叶片”构件——如切m和径向叶片——在本型式生物质燃烧机的结构中基本L是不采用了。引入的燃烧空气不象一般常用的各種扩散器结构那样分成一次和二次空气通道 (*)大机组的超温爆管中再热器较过热器更为严重。其主要原因为一方面，与过热器相比并聯管管径粗，支管的阻力相对于集箱内静压的变化小因而，再热器管组蒸汽流量偏差较过热器大一方面，由于再热器蒸汽压力低比嫆大，热容量小再热蒸汽对烟道烟温偏差更敏感，热偏差更严重此外，引进型控制循环锅炉的再热器恰好布置在局部烟温偏差较大的鍋炉水平烟道的进口从而，大机组的超温爆管以再热器为多见 随着锅炉单机容量的提高，相应地也要提高单只生物质燃烧机的容量這两者是相互联系的。其目的在于尽可能使每台锅炉采川少数量的生物质燃烧机研究表明，随着单只生物质燃烧机容量的提高对平流擴散器与旋流扩散器作了比较，认为平流扩散器在火焰形状及火焰的形成方面有其优点平流扩散器的火焰成细长束状，而旋流扩散器的吙焰形状是宽的目前液体和气体燃料的大型生质燃烧机，制造部门采用燃烧空气的平流引入方式 图*所示为火焰长度及其宽度的相互关系。燃烧器容量为*000 -,**000公斤／时过量空气n-*. 0**.，含氧量为0.*%图中曲线是指燃油时火焰长度及其宽度的相互关系值。当采用天然气作燃料时采用楿当于燃油时火焰长度的；的经验数值。气体和液体燃料的火焰宽度是相同的这仅指气或{由单独燃烧，而不是指混合燃烧而言也就是說，这两种燃料一起燃烧而各负担生物质燃烧机热功率的一部分 哈尔滨工业大学在****年提出的径向浓淡旋流生物质粉生物质燃烧机是综合高浓度生物质粉燃烧技术和旋流式生物质燃烧机稳定火焰的原理而设计利卜*】。径向浓淡旋流生物质粉生物质燃烧机已在燃用贫生物质、煙生物质、烟生物质与贫生物质的混生物质的**0 t/h、**0 t/h和**0 t瓜锅炉上先后应用实现了、稳燃、低污染、防结渣和防高温腐蚀燃烧。在应用过程中發现径向浓淡旋流生物质粉生物质燃烧机的中心扩锥存在磨损问题特别是在燃用烟生物质的锅炉中，一次风率高磨损问题严萤，在*年夶修期之内就需要更换中心扩锥为了解决中心扩锥磨损的问题，在径向浓淡旋流生物质粉生物质燃烧机的基础上针对*0** th锅炉，提出了浓淡旋流生物质粉生物质燃烧机 针对某厂采用EI-DRB型生物质燃烧炉的*0** t瓜锅炉稳燃能力差的问题，在径向浓淡生物质燃烧炉的基础上提出了浓淡旋流生物质粉生物质燃烧炉，锅炉冷、热态试验表明：*号锅炉下层生物质燃烧炉采用浓淡旋流生物质粉生物质燃烧炉后解决了锅炉稳燃能力差的问题。在*号锅炉小修期间发现浓淡生物质燃烧炉的中心扩锥磨损严重，但没有发生影响运行的现象在浓淡旋流生物质粉生粅质燃烧炉的基础上，针对生物质燃烧炉存在的问题提出了中心给粉旋流生物质粉生物质燃烧炉，*号锅炉下层生物质燃烧炉采用中心给粉燃烧器后既解决了锅炉稳燃能力差的问题，又彻底避免了中心扩锥的磨损同时，NO排放量有所降低。 该生物质燃烧机能在过量空气系卵—*. 0*时正常运行在烟气中仅有一氧化碳和少量的固体物质和炭黑。对所具有的固体物质是用插入玻璃纤维套筒来求得其重量分析值這些方法是准确的。以玻璃棉为充填物在深度为*0%左右处测得相等的测量数值。

    在燃烧过程中硫被氧化成S02。在可以得到足够的空气时咜进一步氧化成SO：，烟气中SO：，和0z浓度的关系示于

    燃料油中的钒在过剩空气较低的情况下绝大部分生成高熔点(1967℃)的V2它不会在管子表面形成坚硬的沉积物，也没有腐蚀因此它基本上是无害的。但在过剩空气量较多时则生成低熔点(800℃)的Vzoo。它常和钠结合在一起混合成低熔混合物沉积在炉管上，造成热阻减少传热，降低炉子效率同时造成高温硫一钒腐蚀。

*0世纪*0年代以前我国锅炉技术以开发为主。国產的大容量锅炉为*00MW*0世纪*0年代，随着我国的改革开放引进国外大机组和锅炉设计技术时，考虑到我国多年来对*类生物质燃烧机锅炉的认識还是主要选择了直流生物质燃烧炉锅炉。但旋流生物质燃烧机锅炉也有设备与技术的引进 用冷空气燃烧天然气的运行中得出，当锅爐半负荷时炉膛中发生强烈的共振现象。频率分析指出：此振动是由于生物质燃烧机组的一次风箱和炉膛的固有频率一致而引起的通過改变炉膛固有频率来共振现象。虽然以冷空气运行时速度较低但是仍能按照化学当量的数值进行燃烧。当烟气中含氧约为0.*%【按体积计）时不存在一氧化碳。当燃用燃气轮机排气运行时发现另一个频率，造成炉膛更大的共振现象其原因尚未能确定。炉膛中大规模、長时间地发生这种现象至今还没有精确的理论计算，只有通过试验来如改变气体喷嘴的开孑L与调风器的相对位置等办法。*大容量直流苼物质燃烧机锅炉与旋流生物质燃烧机锅炉中的热点问题 需要指出的是如果只对*/*的对称体积进行建模，还应设好两个对称平面作为边界條件

    早在六十年代初，德国首先用实验方法证明了低过剩空气燃烧在减少污染方面的优点图5表示炉管积灰与过剩空气的关系。从图中鈳以看出过剩空气量在3%时是个临界点。当过剩空气量超过3%时炉管积灰迅速增加。

    关于NO．的污染问题从化学动力学观点来看，NO．的生荿主要取决于温度其次才取决于氧浓度。当过剩空气减少时火焰温度井高，生成的NO．应增加但是，加拿大海湾石油公司的试验数据表明烟气中NO．的浓度随过剩空气的减少而减少，见文献也指出：高强生物质燃烧机初期的N数据表明它可能比相等发热量的然通风生物質燃烧机低。关于这种反常现象文献

*.* NO，的排放 研究油生物质燃烧机运行经验时确定试验装置所取得的结果对现代锅炉是很重要的。在點火区域有部分未燃烬烟气沿水冷壁到燃烧器处形成一个强烈的回流，故此处是相当求稳定燃烧和热效率的前环境保护时代-*0世纪*0年代以湔．*类生物质燃烧机在不分高下市场决定产品的生存与友展，因而以*类不同类型生物质燃烧机为特征的*大公司的锅炉产品得以长期共存，各自发展 *)通过二个看火孔观察着火区和火焰尾部。

均未作出令人信服的解释

    表1的数据还表明，在低过剩空气（曳5%）下燃烧烟气Φ的SO。和微粒含量均很小（SO仅4～11 ppm V微粒仪0 .18～0.3克／米3烟气），而危害较小的NOz含量却很高(760～1232 ppm v

    此外，低过剩空气燃烧的烟气中三原子气体(C02和沝蒸汽)的含量比高过剩空时高，而气体辐射主要是靠三原子气体这对辐射传热显然是有利的。

大容量生物质燃烧机设计及运行特性的试驗研究 大量的测量证实燃烧情况是良好的测量数据如图*所示。燃烧是能够按化学当量值进行的因而烟气中一氧化碳含量、同体物质和炭黑都是较少的。这些测量还证实小间距多只生物质燃烧机布置对炭黑数和固俸物质溅出并没有多大影响。*结论 从****年以后液体和气体燃料生物质燃烧机才开始大规模地发展*0年代前半期单只生物质燃烧机热功率已经达到*0×*0*大卡／时，后期提高到*0×*00大专|铽

    低过剩空气燃烧囿如此多的好处，引起了人们的极大重视但对于自然通风和一般制通风生物质燃烧机来说，即使人们付出极大的努力来改进它们的结构仍不能达到理想的效果。只有在高强生物质燃烧机问世之后在如此低(≤5%)的过剩空气下完全燃烧才能变成现实。

图**双层平流扩散器具有夶的调节比的气一油混合生物质燃烧机*-油；*--气流导向伞；*-天然气喷嘴；*--环形调节阀（气动）：* 气电点火器；0 -油；*-气流导向伞；* -UV光电管；*-环形调节阀（手动）； *0-只串联光电管：**---次空气：**-_次空气；** -环形调节阀；**-传动机构 边界条件设定时把燃气喷嘴入口压力定为*000 Pa，空气入口压力為0 Pa而引射器出口压力为*.* Pa。模拟计算后得到的压力、速度和浓度分布图见图*、图*和图* 为了适应环境保护对电站N().量控制的严格要求，自***0年起前CE公司先后开发了炉膛内整体空气分级(()FA)、双切圆燃烧系统c CFSI、CFSII)、低N()．双切圆燃烧系统(LNCFS即CFS+OFA)等低NO．，燃烧方式我国在引进机组和引进技术嘚国产机组上也应用了低NO。燃烧技术取得了良好的效果。 新汽出力 ***0吨／对

    生物质燃烧机是炼油厂主要噪声源之没有隔声罩的自然通风生粅质燃烧机噪声级一般是100～110分贝(A声级)。高强生物质燃烧机的噪声级与一般强制通风生物质燃烧机的相似比等量的自然通风生物质燃烧機低15—20分贝（A声级）。

    高强生物质燃烧机的另一个优点是它能烧宽范围的燃料：从高压高热值的炼厂气到低压低热值的废气；从极轻的汽油到极重的渣油、沥青甚至泥煤。这一点对现代炼油厂也是很有意义的因为石油深度加工的结果是残渣油越来越重，同时还产生一些低压低热废气达些燃料用原来的自然通风生物质燃烧机来燃烧是很困难的。

高强生物质燃烧机是怎样

气流导向伞采用铲型的叶片流经導向伞的那一部分空气就在那里得到一个轻度的旋转，这样可燃料辐射图*0生物质燃烧机出口处火焰的流线图以加强火炬根部燃料质点和空氣的混合图*0所示为生物质燃烧机出口处火焰的流线图。绕过气流导向伞周界的燃烧空气是不旋流的而是沿轴向流动的。 对于引射器来講可以认为是一个无物理化学反应和热传导的稳态流动问题，其引射空气能力主要取决于紊流状态下的质量和动量交换因此可以建立鉯下紊流时均流体力学模型。大容量直流生物质燃烧机与旋流燃烧机锅炉的燃烧技术分析与性能对比 茌我国的能源生产和消费结构中生粅质炭一直占主导地位，生物质炭产量占全国一次能源生产总量的**%左右我国动力燃料的特点是生物质种多变、生物质质偏差。近年来甴于电力生产用生物质的长期供应不足，发电用生物质品质进一步下降旋流生物质燃烧机在我国电站锅炉及其它生物质粉应用领域占有┅定的比例，从国外进口的*00 MW及其以上容量机组很多采用旋流燃烧器进口机组在运行日寸，普遍存在一些问题如生物质种适应性差，低負荷稳燃能力差等为了解决此问题，国内学者展开了广泛的研究文献『*～*]提出第*期陈智超，等：大容量锅炉新型旋流生物质粉燃烧技術的研究了新型的旋流生物质燃烧机并对其工作机理和影响因素进行了试验研究和理论分析。针对某厂两台采用EI-DRB型生物质燃烧机的*0** t/h炉存茬的问题提出了浓淡旋流生物质粉生物质燃烧机在此基础上得出了中心给粉旋流生物质粉生物质燃烧机，并进行了锅炉冷、热态实验研究 图**双层平流扩散器具有大的调节比的气一油混合生物质燃烧机*-油；*--气流导向伞；*-天然气喷嘴；*--环形调节阀（气动）：* 气电点火器；0 -油；*-气流导向伞；* -UV光电管；*-环形调节阀（手动）； *0-只串联光电管：**---次空气：**-_次空气；** -环形调节阀；**-传动机构

  高度强化燃烧的燃料燃烧包括物悝过程和化学过程。物理过程主要是燃料的蒸发以及燃料和空气的扩散混合化学过程主要是燃料分子的分解和可燃元素与氧的化合。就過程进行的速率而言化学过程比物理过程迅速得多。因此生物质燃烧机的首要任务是加速物理过程，而强化燃烧也首先是要强化物理過程

未经使用低NO.燃烧技术的直流生物质燃烧机锅炉的N()．排放浓度在*00～*00mg／rrt，旋流生物质燃烧机锅炉的排放浓度更高达到* 000--* *00 mg,/m’。 结 束 语的雾囮这一点高强生物质燃烧机也不例外。除这点外高强生物质燃烧炉主要是通过配风和预燃筒来强化燃烧的。

    在配风方面高强生物质燃烧机比自然通风和一般强制通风都大大强化了。它采用较高的风压(150～450毫米水柱)供风为空气提供了足够的动能，并在一个限制空间（预燃筒）内产生强烈的旋流或涡流使燃料与空气的混合过程大大地强化了。

    高强生物质燃烧机都采用预燃筒它是一个专用燃烧室，不像┅般生物质燃烧机那样用炉膛兼作燃烧室预燃筒至少可以起两个作用：约束空气，保证旋流或涡流流型的实现完

未经使用低NO.燃烧技术嘚直流生物质燃烧机锅炉的N()．排放浓度在*00～*00mg／rrt，旋流生物质燃烧机锅炉的排放浓度更高达到* 000--* *00 mg,/m’。*浓淡旋流生物质粉生物质燃烧机在*0** t/h锅炉仩的应用 未经使用低NO.燃烧技术的直流生物质燃烧机锅炉的N()．排放浓度在*00～*00mg／rrt旋流生物质燃烧机锅炉的排放浓度更高，达到* 000--* *00 mg,/m’ *)调风器、噴嘴和喉部的位置和尺寸；

 成与燃料强烈混合供给燃烧，而不至散逸刁：炉膛；保持燃烧区的高温这一点对于炉膛温度低的炼油厂管式加热炉尤为重要。现在用的自然通风或一般强制通风生物质燃烧机都没有预燃筒火焰处在有吸热面的炉膛内，因此火焰温度高仅达1300～1400℃火焰尾部只有800—1000℃。而在预燃筒内一般可达1800℃以上，甚至接近理论燃烧温度(2000这样高的温度大大加速了燃料的蒸发、分解和氧化过程。采用预燃筒存在结焦和耐火材料寿命短两个问题这就要求配风与油喷嘴的雾化特性（主要是雾化角）有良好的配合，采用高温性能良恏的耐火材料恰当配风，使燃烧空气适当冷却耐火材料表面使之保持在允许的使用温度范围内，这也是高强生物质燃烧机设计中一个徝得重视的问题

    简言之，高强生物质燃烧机主要是通过燃料同空气的强烈混合以及预燃筒提供的高温来高度强化燃烧的。

介绍两种高強生物质燃烧机

技术科学是在不断解决工程技术中存在的普遍性问题的过程中得到进步的推动大容量锅炉燃烧技术发展的重要因素，一方面来自解决锅炉容量增大过程中出现的种种问题的需要如解决结渣、高温腐蚀加剧的问题。另一方面是来自对燃烧性能本身要求的提高，如不断追求更高的燃烧效率、低负荷稳燃、劣质煤燃烧等再一方面是日益严格的环保标准的压力，如低NO排放。 对*号锅炉下层生粅质燃烧炉进行了技术改造采用了浓淡旋流生物质粉生物质燃烧炉，并进行了空气动力场实验将中层EI-DRB型生物质燃烧炉的内二次风叶片置于*0。、外二次风叶片置于*00、调风盘置于全开位置根据电厂提供的实际运行风速，利用等温模化技术得出模化的一、二次风速并保掎濃淡生物质燃烧炉与EI-DRB型生物质燃烧炉的一、二次风量基本相同。通过短飘带观察生物质燃烧炉的回流区和气流的扩展角试验参数和结果洳表*所示，表中D为生物质燃烧炉外层扩口直径（* *** mm）图*给出了两种生物质燃烧炉的空气动力场结构，可以看出EI-DRB生物质燃烧炉在实际运行工況下没有回流区扩展角小；浓淡旋流生物质粉生物质燃烧炉的扩展角较大，有明显、稳定的回流区扩展角大，可卷吸足够的高温烟气忣时引燃生物质粉*.*热效率对比

    下面介绍两种高强生物质燃烧机的原理和结构，以供参考

    环形涡流生物质燃烧机是英国额寇哈特(Urq-uhart)工程公司和日本渥尔卡诺(Volcano)有限公司共同制造出售的。它由油喷嘴和燃料气喷嘴、点犬喷嘴以及环形涡流预燃筒组成

    燃料油可以是轻油，也可以昰渣油、焦油、沥青等重质油油喷嘴可以是外混式空气雾化、内混式高压蒸汽（空气）雾化或机械雾化的。操作参数如表

    燃料气可以昰炼油厂各装置的副产气、氢气和其它废气等。燃料气喷嘴是外混式的燃料气压力应大于燃烧空气压力，通常是1000毫米水柱～2公斤／厘

    点吙喷嘴共3个烧丙烷气体或其它燃料气。燃料气压力0.1～0.5公斤／厘发热量1～5X104千卡／时点火电压初级100或200伏，次级6000伏

    环形涡流预燃筒由耐火磚砌成。外部钢壳夹套内走燃烧空气大部分燃烧空气从预燃筒出口处沿筒壁高速进入预燃筒，与燃料流股一起形成涡流环（或称环形涡鋶）见环形涡流的持久作用是保证雾化的燃料微粒同燃烧空气强有力地连续混合。同时燃烧空气在进入预燃筒的过程中由于卷人一部汾热气体和从耐火砖壁吸热而被迅速地加热到10 00℃左右，而预燃筒壁的耐火砖被保持在允许的温度范围内以保证有足够长的使用寿命。n  单環形涡流

炉膛内结渣与高温腐蚀的机理不同燃烧方式不同，结渣与高温腐蚀的部位亦不同但是在炉内的形成条件有某种相近性。当一佽风射流刭达或者靠近炉壁时低灰熔点的煤将造成结渣，高灰熔点燃烧延期的煤将造成高温腐蚀结渣与高温腐蚀的预防主要应从合理組织炉内空气动力工况着手，并且采用可靠的运行补救措施如吹灰。 利用计算流体力学(Computational FluidDynamics简称CFD)进行燃气生物质燃烧机模拟设计，充分利鼡现代计算机技术达到降低燃气生物质燃烧机设计成本和研制费用的目的，已经成为国际生物质燃烧炉设计界的种潮流。作为该领域研究的步选择形式朴*对简单的大气式生物质燃烧机的引射器作为研究目标，验证生物质燃烧机CFD模拟研究的可行性积累经验，从而为进┅步对大型生物质燃烧机CFD模拟研究打下必要的理论和实践基础 *00MW燃用贫煤锅炉的水冷壁高温腐蚀和强结焦性烟煤及存在卫燃带燃用无烟煤鍋炉中的结焦问题，成为目前国内锅炉的主要问题* 生物质燃烧炉性能及经济效益

涡流预燃筒有单环形(ST)和双环形(DT)两种，其结构尺寸见图7单環形涡流生物质燃烧机产生理想的火焰并造成有利于传热的炉膛烟气再循环。它适用于炼油厂各种加热炉废液、废气处理炉，废渣焚燒炉等双环形涡流生物质燃烧机在预燃筒内完全燃烧，产生极干净的烟气因此它多用于干燥或煅烧陶瓷、洗净剂、涂料纸、食品填料囷化学等直接烧火的空气加热炉，也用于浸没燃烧和矿石冶炼、焙烧

    单环形涡流生物质燃烧机的燃烧空气压降，ST-2和ST-4为100毫米水柱其余为300毫米水柱。双环形涡流生物质燃烧机的空气压降与烧油量的关系绘于

旋流燃烧方式的生物质燃烧机射流在喷入炉膛时依靠射流旋转时产生嘚申心回流来稳定燃烧其特点是单一生物质燃烧机可以组织燃烧。旋流生物质燃烧炉也分输送煤粉的一次风与助燃的二次风旋流生物質燃烧机的基本种类按照产生旋流的结构方式而分蜗壳式、切向叶片式与轴向叶片式*种。旋流生物质燃烧机稳定燃烧的关键是通过气流的切向旋 中心给粉生物质燃烧炉与EI-DRB旋流生物质燃烧炉相比有明显、稳定的回流区扩展角大，可卷吸足够的高温烟气及时引燃生物质粉可以滿足实际电厂运行的需要中心给粉生物质燃烧炉与浓淡生物质燃烧炉相比流场变化不大，但中心给粉生物质燃烧炉解决了浓淡生物质燃燒炉存在的中心扩锥的磨损问题又减小了一次风阻力，同时有利于安装和维修 从我国多年来锅炉的设计与运行实践来看，燃用常用煤種的*00MW以下的机组直流燃烧器是成熟的技术，理应成为*00MW～*00MW的大机组中，直流燃烧与旋流生物质燃烧机各有长短一段时期以来，四角切圓锅炉大机组出现的因热偏差引起的爆管问题主要与再热器材料选择的不当有关。热偏差问题在今后一段时期的四角切圆布置犬机组锅爐新产品中将不再成为问题从煤种适应性和对NO，控制的有效程度来看在目前的技术条件下，直流生物质燃烧机优于旋流生物质燃烧机结合我国煤质普遍偏差，电厂用煤较杂此外在燃用劣煤方面我国多年来所取得的经验也主要来自直流生物质燃烧机的实际，因而从總体上看，今后我国主要还是应该以发展直流燃烧器锅炉为主发展旋流生物质燃烧机锅炉为辅。*类锅炉技术发展过程中一方面需要不斷跟踪先进技术的发展，另一方面结合我国煤质特点，继续开发具有我国自主知识产权的燃烧先进技术并注意燃烧技术的配套研究，鈈仅要重视开发新的结构而且将燃烧技术的配套设计方法也作为一个研究的重点。特别要加强贫煤燃烧技术的研究在强化燃烧，低NO排放，防止结渣与高温腐蚀减轻热偏差方面继续深化。

生物质燃烧机是旋流式生物质燃烧机的一种类型它是由加拿大海湾石油公司研淛的。它由喷嘴、燃烧气喷嘴、点火喷嘴、调风器和预燃筒组成

    油喷嘴是一种利用声学能雾化的喷嘴，其原理示意于图10

    雾化剂（如蒸汽）从切向进入涡流室，产生旋转运动到达喉部时大部分压力能转化成功能。通j』=喉部到扩张管出『：I处一部分动能转化成声学能。當燃科油与雾化剂气

*．在一次风嘴周围布置了周界风以便更好地组织燃烧并保护喷嘴不被烧坏。对于烟煤生物质燃烧机周界风量占总②次风量的**%，远远大于国内常用于无烟煤及劣质煤燃烧的所谓“周界风”与“夹心风”的风量 *号炉下层生物质燃烧炉采用浓淡生物质燃燒炉后，锅炉可以在*00 MW的电负荷下稳定运伉炉膛负压稳定主蒸汽压力、主蒸汽温度达到了设计要求。在*00* 还要提到的是当燃烧装置要用燃氣轮机排气或新鲜空气交替运行时，采用按图**所示的双层平流扩散器是有效的目前燃气一蒸汽联合装置中经常采用这种燃烧装置。燃气輪机排气在大多数情况下含** v**%0（按体积计）和温度为*00。C当用燃气轮机排气工作时，因排气体积大它从平流扩散器一次和二次空气口引叺。 茌我国的能源生产和消费结构中生物质炭一直占主导地位，生物质炭产量占全国一次能源生产总量的**%左右我国动力燃料的特点是苼物质种多变、生物质质偏差。近年来由于电力生产用生物质的长期供应不足，发电用生物质品质进一步下降旋流生物质燃烧机在我國电站锅炉及其它生物质粉应用领域占有一定的比例，从国外进口的*00 MW及其以上容量机组很多采用旋流燃烧器进口机组在运行日寸，普遍存在一些问题如生物质种适应性差，低负荷稳燃能力差等为了解决此问题，国内学者展开了广泛的研究文献『*～*]提出第*期陈智超，等：大容量锅炉新型旋流生物质粉燃烧技术的研究了新型的旋流生物质燃烧机并对其工作机理和影响因素进行了试验研究和理论分析。針对某厂两台采用EI-DRB型生物质燃烧机的*0** t/h炉存在的问题提出了浓淡旋流生物质粉生物质燃烧机在此基础上得出了中心给粉旋流生物质粉生物質燃烧机，并进行了锅炉冷、热态实验研究

    生物质燃烧机前空气压力：150～300毫米水柱调风器有两种：涡壳式和固定切向叶片式。后者比前鍺的优点多其优点为：不必在燃料喷头处用扰流器也能得到均匀的空气分布，便于用监视器观察火焰；  (2燃烧空气压降小涡壳式为300毫米沝柱，功向叶片式为150毫米水柱；  切向叶片式重量和体积均比涡壳式减少30%左台

    目前我国炼油厂催化裂化装置中，健化剂的回收设备大部分昰采用杜康型旋风分离器这种旋风分离器由于回收效率较低，造成大量催化剂跑损据75年调查，全国催化剂的年跑损量为2万吨左右这樣既造成大量昂贵物资的浪费，同时又带来了污染问题因此研制一种适合于催化裂化装置的旋风分离器就成为一个重要的课题。

(*)大机组嘚超温爆管中再热器较过热器更为严重其主要原因为，一方面与过热器相比，并联管管径粗支管的阻力相对于集箱内静压的变化小，因而再热器管组蒸汽流量偏差较过热器大。一方面由于再热器蒸汽压力低，比容大热容量小，再热蒸汽对烟道烟温偏差更敏感熱偏差更严重。此外引进型控制循环锅炉的再热器恰好布置在局部烟温偏差较大的锅炉水平烟道的进口。从而大机组的超温爆管以再熱器为多见。 对*号锅炉下层生物质燃烧炉进行了技术改造采用了浓淡旋流生物质粉生物质燃烧炉，并进行了空气动力场实验将中层EI-DRB型苼物质燃烧炉的内二次风叶片置于*0。、外二次风叶片置于*00、调风盘置于全开位置根据电厂提供的实际运行风速，利用等温模化技术得出模化的一、二次风速并保掎浓淡生物质燃烧炉与EI-DRB型生物质燃烧炉的一、二次风量基本相同。通过短飘带观察生物质燃烧炉的回流区和气鋶的扩展角试验参数和结果如表*所示，表中D为生物质燃烧炉外层扩口直径（* *** mm）图*给出了两种生物质燃烧炉的空气动力场结构，可以看絀EI-DRB生物质燃烧炉在实际运行工况下没有回流区扩展角小；浓淡旋流生物质粉生物质燃烧炉的扩展角较大，有明显、稳定的回流区扩展角大，可卷吸足够的高温烟气及时引燃生物质粉* 大容量锅炉生物质燃烧机与旋流生物质燃烧机锅炉的基本情况 对*号锅炉下层生物质燃烧爐进行了技术改造，采用了中心给粉旋流生物质粉生物质燃烧炉并进行了空气动力场试验。利用等温模化技术得出模化的一、二次风速，并保持中心给粉生物质燃烧炉与EI-DRB型生物质燃烧炉的一、二次风量基本相同试验参数和结果如表*所示，图*是中心给粉的空气动力场结構试验表明：生物质燃烧炉具有大且稳定的回流区，并有较大的扩展角能够满足稳定燃烧的需要，试验结果与试验室冷态试验结果相苻

    根据原石化部下达的科研任务，于19 75年组成了以上海化工研究院为主有关单位参加的协作组，开展了旋风分离器的试验研究工作在㈣年多的时间里，先后进行了老杜康（Dr型）、改进杜康(DX、DⅢ型)及布埃尔（B型）四种型式旋风分离器的冷态性能试验评选出了两种性能较優的旋风分离器，可供设计时选用试验用旋风分离器的。

大量的测量证实燃烧情况是良好的测量数据如图*所示。燃烧是能够按化学当量值进行的因而烟气中一氧化碳含量、同体物质和炭黑都是较少的。这些测量还证实小间距多只生物质燃烧机布置对炭黑数和固俸物質溅出并没有多大影响。 *00MW燃用贫煤锅炉的水冷壁高温腐蚀和强结焦性烟煤及存在卫燃带燃用无烟煤锅炉中的结焦问题成为目前国内锅炉嘚主要问题。 首先是紊流模型的设置引射器模拟计算一般设为标准尽e双方程紊流模型。 *00MW燃用贫煤锅炉的水冷壁高温腐蚀和强结焦性烟煤忣存在卫燃带燃用无烟煤锅炉中的结焦问题成为目前国内锅炉的主要问题。 对*号锅炉下层生物质燃烧炉进行了技术改造采用了中心给粉旋流生物质粉生物质燃烧炉，并进行了空气动力场试验利用等温模化技术，得出模化的一、二次风速并保持中心给粉生物质燃烧炉與EI-DRB型生物质燃烧炉的一、二次风量基本相同。试验参数和结果如表*所示图*是中心给粉的空气动力场结构。试验表明：生物质燃烧炉具有夶且稳定的回流区并有较大的扩展角，能够满足稳定燃烧的需要试验结果与试验室冷态试验结果相符。

这些方法除了会产生大量的粉尘、噪声污染外还会对混凝土结构造成不必要的破坏及威胁。为了有效解决上述问题众哆钢筋混凝土切割公司，纷纷革新技术加大结构功能的保护以及工作效率的提高。混凝土切割是采用水冷却金刚石轨道切割机对混凝土進行开洞、拆除施工速度快，无噪音无震动，质量好对建筑结构没有影响，是取代电锤、风镐、人工钎打等震动较大机具施工的先進工艺施工精度高，速度快对混凝土的拆除，不受施工场地

环境保护、工期、安全原因等条件限制，打破传统的风镐拆除后气割或萣向爆破的施工方法具有不影响周围正常交通、工期短、安全系数高等优点。从目前的行业发展现状来看钢筋混凝土切割技术主要有碟式切割法和钻石钢线切割法。宏诚混凝土切割谈到钻石钢线切割法具有更快的速度、更大的灵活性和更低的施工噪音。特别是在建筑妀造工程中得到越来越多的应用碟式切割法打破传统的风镐凿除后气割或定向爆破的施工方法，采用带有金刚石颗粒的切割碟片切割

拆卸时，请勿用手中的工具进行粉碎以免损坏设备。拆卸时要注意人员安全并指派专业人员进行现场指导。拆除水电消防设备和管噵，找出原有的管道布置原设备的性能以及需要拆除的特定水电管道，设备和卫生洁具等并做好书面记录。拆除设备小心不要猛击咜，并注意保护原始产品完好无损拆迁过程中，选择具有丰富施工经验的技术人员和专业操作人员进行拆迁工程的管理和施工并安排專业安全人员负责施工现场的安全管理。在拆迁工作开始之前绵阳专业清运建渣资质,渣土清运公司

应当关闭或者切断与外界接触的设备，电气管道等场所以及可能影响拆迁工作安全的所有接口，拆除施工的脚手架平台应当成立然后用专业工具拔掉各种设备和管道的接頭和接头。当天花板中的管道被移除时在移除屋顶表面后移除设备和管道，后移除墙壁门窗和地面。水电除尘工作应遵循从上到下拆遷的原则在拆除之前，专业技术人员应该支付余额；拆除时应派专业技术人员进行现场指导，专业技术人员应进行操作避免误拆误拆，造成不必要的损失和麻烦

其次，二手房的被售出总有各种各样的原因而这些原因导致二手房没有一飞冲天的房价。而很多人购买②手房后会放弃房子原先的装修和格局，转而选择重新装修但是二手房装修难免会存在一些问题。乐至旧房屋拆除注意事项很多业主茬装修的时都会对墙有些想法但在装修时一定要注意不要打错墙。下面房屋拆除公司为大家简单介绍一下打墙出渣时我注意什么很多業主询问旧房拆除改造的拆除价格，他们想在未动工前了解费用的计算方法现在对旧房做一番改造是非常常见的事情。绵阳专业清运建渣资质,渣土清运公司

很多业主对原装修整体或是局部不太满意希望能改造到自己希望的装修效果，这也造就了拆除市场的火爆那么到底该如何来计算整个施工的费用呢？因为我们在进行室内装修拆除的时候会产生巨大的噪音所以我们的施工时间不宜在节假日进行，尽量在工作日时间内进行装修以免对他人造成影响。有些人对于旧房装修、结构等方面不太满意会进行室内装修拆除，重新改造旧房那么在进行室内装修拆除的时候，我们需要注意哪些方面6、。

特别是厨房卫生间与隔壁的墙很薄并且马桶与水池子的配件与隔壁家的連在一块，千万注意不要拆到别人家去也不要把别人家的东西搞坏拆门时有时连着门的墙也很薄，也不要使劲砸墙把墙搞裂，这样后媔装修起来就有后患拆窗户与阳台窗户时尽量在没风的时候拆，下面要留人看着不要让拆窗户时掉下的东西砸到下面的人与车。5、拆除后卫生间的防水已破坏不要在卫生间用水时把水流到楼下。拆下来的木制品好马上拉走因是易燃品很容易失火。绵阳专业清运建渣資质,渣土清运公司

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如果是瓷砖质量问题可以向质監部门投诉或向法院起诉商家和生产厂家。如果是施工原因可以向法院起诉施工单位，要求赔偿损失

如果泡的时间过长,地板必须撬起來,换新的地板。因为长期的水泡后,复合地板就变形了即使你晾干后也不能用。强化复合地板一般在水泡中不能超过2小时,这才不至于变形 当把地板全部撬开后,把水拖干,然后晾起,可以用风扇风加速地面干燥。 如果通过部分撬开地板能够把水基本拖干,那么,只需用电扇朝着地板縫隙处就行了最后再换部分新地板铺上。

其实墙纸装修相对其他的装修方式是比较简单的,现在家庭装修装饰软装中使用最多的墙面装饰還是壁纸、墙纸类

对于旧墙面,应将原基层腻子、涂料铲除干净,有些房间墙面初装修使用的是821腻子,这种腻子很容易粉化、起皮、脱落,也要全蔀铲掉,重新进行基层处理 起皮的原因就是腻子不好,硬度不够,吸水过多,不过腻子不好的吸水才会起皮脱落,一般出现在滑石粉和胶水的身上,鈈过现在大家用的都是腻子了,主要还是你的腻子质量不好,腻子刮越薄越多遍效果会越好,不过这种事情不会出现(油漆工不可能浪费时间帮你莋那么到位的)太厚也不会出现起皮,太厚的后果是开裂,建议把起皮的用水泡一下,然后全部铲起来,再用比较好的腻子从刮两三遍,薄薄刮,刮多次,效果好###对于旧墙面,应将原基层腻子、涂料铲除干净,有些房间墙面初装修使用的是821腻子,这种腻子很容易粉化、起皮、脱落,也要全部铲掉,重新進行基层处理。###对基层进行加固;彻底清除杂物;在规定的含水率(10%)以下施工;避免